Abrégé

3 to 50 ppm or less by using a suspension bed, and further reduce the sulfur content to less than 10 ppm in conjunction with a fixed bed. The invention achieves high efficient desulfurization by combining the suspension bed with the fixed bed connected in series. The present invention has high regeneration efficiency, and the barren solution may be recycled for being used as the desulfurization slurry, without generating secondary pollution, which is very suitable for industrial promotion.

Classes IPC  ?

• B01D 53/52 - Sulfure d'hydrogène
• B01D 53/80 - Procédés en phase semi-solide, c.-à-d. au moyen de boues
• B01D 53/96 - Régénération, réactivation ou recyclage des réactifs
• C01B 17/05 - Préparation du soufrePurification à partir de composés sulfurés gazeux, y compris les sulfures gazeux par des procédés humides
• C10L 3/10 - Post-traitement de gaz naturel ou de gaz naturel de synthèse
• B01D 1/00 - Évaporation
• B01D 1/16 - Évaporation par pulvérisation
• B01D 1/28 - Évaporation avec compression de vapeur
• B01D 3/06 - Distillation par évaporation brusque (flash)

Abrégé

3 to 50 ppm or less, and further reduces the sulfur content to less than 10 ppm in conjunction with a fixed bed. High efficient desulfurization is achieved by combining the crude desulfurization of the suspension bed with fine desulfurization of the fixed bed connected in series. The spent desulfurizer can be regenerated by reacting an oxygen-containing gas with the rich solution, and the barren solution obtained by the regeneration may be recycled for use as desulfurization slurry, without generating secondary pollution.

Classes IPC  ?

• B01D 53/52 - Sulfure d'hydrogène
• B01D 1/00 - Évaporation
• B01D 19/00 - Dégazage de liquides
• B01D 53/80 - Procédés en phase semi-solide, c.-à-d. au moyen de boues
• B01D 53/96 - Régénération, réactivation ou recyclage des réactifs

Abrégé

A desulfurization process which uses both a suspension bed and a fixed bed is disclosed herein. In particular, the desulfurization slurry is mixed with a hydrogen sulfide containing gas to obtain a first mixture, and the first mixture passed into a suspension bed reactor from bottom to top, while controlling the first mixture to have a dwell time of 5-60 minutes in the reactor. A second mixture obtained by the reaction is subjected to gas liquid separation to produce a gas phase, and the gas phase is feed into a fixed bed reactor for a second desulfurization which produces purified gas. Advantageously, sulfur content in the hydrogen sulfide containing gas may be reduced from 2.4-140 g/Nm3 to 50 ppm or less by using a suspension bed, and the sulfur content may be even further reduced to less than 10 ppm in conjunction with a fixed bed.

Classes IPC  ?

• C10L 3/10 - Post-traitement de gaz naturel ou de gaz naturel de synthèse
• B01D 53/52 - Sulfure d'hydrogène
• B01D 53/80 - Procédés en phase semi-solide, c.-à-d. au moyen de boues
• B01D 53/75 - Procédés multi-étapes
• B01D 53/82 - Procédés en phase solide avec des réactifs à l'état stationnaire

Abrégé

3 to 50 ppm or less, so that the desulfurization efficiency is 98% or more. The process of the present invention is simple and reasonable, with high desulfurization and regeneration efficiency, simple equipment, little occupation of land and low investment, which is very suitable for industrial promotion.

Classes IPC  ?

• B01D 53/52 - Sulfure d'hydrogène
• B01D 53/80 - Procédés en phase semi-solide, c.-à-d. au moyen de boues
• B01D 53/96 - Régénération, réactivation ou recyclage des réactifs
• B01D 3/06 - Distillation par évaporation brusque (flash)
• B01D 1/00 - Évaporation
• B01D 1/16 - Évaporation par pulvérisation
• B01D 1/28 - Évaporation avec compression de vapeur
• C01B 17/05 - Préparation du soufrePurification à partir de composés sulfurés gazeux, y compris les sulfures gazeux par des procédés humides
• C10L 3/10 - Post-traitement de gaz naturel ou de gaz naturel de synthèse
• B01D 53/12 - Séparation de gaz ou de vapeursRécupération de vapeurs de solvants volatils dans les gazÉpuration chimique ou biologique des gaz résiduaires, p. ex. gaz d'échappement des moteurs à combustion, fumées, vapeurs, gaz de combustion ou aérosols par adsorption, p. ex. chromatographie préparatoire en phase gazeuse avec adsorbants mobiles avec adsorbants dispersés selon la technique de fluidisation
• B01D 53/04 - Séparation de gaz ou de vapeursRécupération de vapeurs de solvants volatils dans les gazÉpuration chimique ou biologique des gaz résiduaires, p. ex. gaz d'échappement des moteurs à combustion, fumées, vapeurs, gaz de combustion ou aérosols par adsorption, p. ex. chromatographie préparatoire en phase gazeuse avec adsorbants fixes
• B01D 53/86 - Procédés catalytiques

Abrégé

3 to 50 ppm or less, so that the desulfurization efficiency is 98% or more. The present invention can achieve regeneration of a spent desulfurizer with a regeneration efficiency as high as 65%-83%, and the barren solution obtained by the regeneration may be recycled for being used as the desulfurization slurry, without generating secondary pollution, which is very suitable for industrial promotion.

Classes IPC  ?

• B01D 53/52 - Sulfure d'hydrogène
• B01D 53/80 - Procédés en phase semi-solide, c.-à-d. au moyen de boues
• B01D 53/96 - Régénération, réactivation ou recyclage des réactifs
• C01B 17/05 - Préparation du soufrePurification à partir de composés sulfurés gazeux, y compris les sulfures gazeux par des procédés humides
• C10L 3/10 - Post-traitement de gaz naturel ou de gaz naturel de synthèse
• B01D 1/00 - Évaporation
• B01D 1/16 - Évaporation par pulvérisation
• B01D 1/28 - Évaporation avec compression de vapeur
• B01D 3/06 - Distillation par évaporation brusque (flash)
• B01D 53/12 - Séparation de gaz ou de vapeursRécupération de vapeurs de solvants volatils dans les gazÉpuration chimique ou biologique des gaz résiduaires, p. ex. gaz d'échappement des moteurs à combustion, fumées, vapeurs, gaz de combustion ou aérosols par adsorption, p. ex. chromatographie préparatoire en phase gazeuse avec adsorbants mobiles avec adsorbants dispersés selon la technique de fluidisation
• B01D 53/04 - Séparation de gaz ou de vapeursRécupération de vapeurs de solvants volatils dans les gazÉpuration chimique ou biologique des gaz résiduaires, p. ex. gaz d'échappement des moteurs à combustion, fumées, vapeurs, gaz de combustion ou aérosols par adsorption, p. ex. chromatographie préparatoire en phase gazeuse avec adsorbants fixes

Abrégé

3 to 50 ppm or less by using a suspension bed, so that the desulfurization efficiency is 98% or more. The present invention is adapted to realize regeneration of a spent desulfurizer by reacting an oxygen-containing gas with the rich solution, and the barren solution may be recycled for being used as the desulfurization slurry, without generating secondary pollution. Therefore, a process using the integrated system is simple and reasonable, with high desulfurization and regeneration efficiency, simple equipment, little occupation of land and low investment, which is very suitable for industrial promotion.

Classes IPC  ?

• B01D 53/52 - Sulfure d'hydrogène
• B01D 53/80 - Procédés en phase semi-solide, c.-à-d. au moyen de boues
• B01D 53/96 - Régénération, réactivation ou recyclage des réactifs
• C10L 3/10 - Post-traitement de gaz naturel ou de gaz naturel de synthèse

Abrégé

A process and device for hydrogenation of heavy oil using a suspension-bed are provided. In the process, a part of a raw oil is mixed with a suspension-bed hydrocracking catalyst to form a first mixture, the first mixture is subjected to first and second shear in sequence so as to realize high dispersion and mixing of the catalyst and the raw oil to obtain a catalyst slurry; through pretreatment of the raw oil, the device can prevent the raw oil from coking in the hydrogenation process; through the adoption of a suspension-bed reactor with a liquid phase self-circulation function or a cold-wall function; and light and heavy components are separated from the suspension-bed hydrogenated product in advance and only medium component is subjected to fixed-bed hydrogenation, thereby greatly reducing the load of the fixed-bed hydrogenation, prolonging the service life of the fixed-bed catalyst, improving the yield and quality of gasoline and diesel, and being beneficial for energy conservation and emission reduction of the system.

Classes IPC  ?

• C10G 67/12 - Traitement des huiles d'hydrocarbures, uniquement par au moins un procédé d'hydrotraitement et au moins un procédé de raffinage en l'absence d'hydrogène uniquement par plusieurs étapes en série comprenant une oxydation comme étape de raffinage en l'absence d'hydrogène
• C10G 67/02 - Traitement des huiles d'hydrocarbures, uniquement par au moins un procédé d'hydrotraitement et au moins un procédé de raffinage en l'absence d'hydrogène uniquement par plusieurs étapes en série

Abrégé

A method and device for lightening heavy oil by utilizing a suspension-bed hydrogenation process are provided. In the process, a part of a raw oil is mixed with a suspension-bed hydrocracking catalyst to form a first mixture, then the first mixture is subjected to first shear and second shear in sequence so as to realize high dispersion and mixing of the catalyst and the raw oil; through pretreatment of the raw oil, the device can prevent the raw oil from coking in the hydrogenation process; through the adoption of a suspension-bed reactor with a liquid phase self-circulation function or a cold-wall function; and light and heavy components are separated from the suspension-bed hydrogenated product in advance and only medium component is subjected to fixed-bed hydrogenation, thereby reducing the load of the fixed-bed hydrogenation, prolonging the service life of the fixed-bed catalyst, improving the yield and quality of gasoline and diesel, and being beneficial for energy conservation and emission reduction of the whole system.

Classes IPC  ?

• C10G 67/12 - Traitement des huiles d'hydrocarbures, uniquement par au moins un procédé d'hydrotraitement et au moins un procédé de raffinage en l'absence d'hydrogène uniquement par plusieurs étapes en série comprenant une oxydation comme étape de raffinage en l'absence d'hydrogène
• C10G 67/02 - Traitement des huiles d'hydrocarbures, uniquement par au moins un procédé d'hydrotraitement et au moins un procédé de raffinage en l'absence d'hydrogène uniquement par plusieurs étapes en série
• B01J 8/02 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés avec des particules immobiles, p. ex. dans des lits fixes
• B01J 8/18 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés les particules étant fluidisées
• B01J 8/22 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés les particules étant fluidisées l'agent fluidisant étant un liquide du gaz étant introduit dans le liquide
• B01J 19/24 - Réacteurs fixes sans élément interne mobile
• B01J 19/00 - Procédés chimiques, physiques ou physico-chimiques en généralAppareils appropriés
• B01J 8/34 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés les particules étant fluidisées selon la technique du "lit fluidisé" le lit fluidisé comportant un matériau de remplissage fixe, p. ex. matériaux fragmentés, anneaux métalliques, chicanes

Abrégé

A one-pot liquefaction process for biomass is presented. The one-pot liquefaction process for biomass comprises the following steps: preparing a slurry containing a catalyst, a vulcanizing agent and a biomass, and introducing hydrogen into the slurry to carry out a reaction, thereby obtaining a bio-oil wherein the reaction is controlled to be carried out under a pressure of 13-25 MPa and a temperature of 300-500° C.; and the catalyst comprises amorphous alumina or biomass charcoal loading an active component, and the active component comprises one or more selected from oxides of metals of group VIB, group VIIB or group VIII in the periodic table of elements. The process provided by the present invention has high reaction efficiency, no coke formation and high liquid yield.

Classes IPC  ?

• C10G 1/06 - Production de mélanges liquides d'hydrocarbures à partir de schiste bitumineux, de sable pétrolifère ou de matières carbonées solides non fusibles ou similaires, p. ex. bois, charbon par hydrogénation destructive

Abrégé

The present invention provides a composition for biomass oil, and a preparation method and use thereof. The composition comprises a biomass and a liquid oil, wherein, based on weight of the biomass, the biomass has a moisture content of 3 wt % to 18 wt %. The biomass is mixed with the liquid oil to obtain a liquid mixture, i.e., the composition for biomass oil. According to the use of the composition for biomass oil in preparation of biomass oil, high-pressure high-temperature hydrolysis is carried out by using water in the biomass, and the polycondensation of coke is avoided under the co-action of hydrogen gas and a catalyst, so that the yield of the coke is lowered, and the yield of the biomass oil is increased.

Classes IPC  ?

• C10B 53/02 - Distillation destructive spécialement conçue pour des matières premières solides particulières ou sous forme spéciale de matières contenant de la cellulose
• C10G 47/26 - Craquage des huiles d'hydrocarbures, en présence d'hydrogène ou de composés donneurs d'hydrogène, pour obtenir des fractions à point d'ébullition inférieur avec des particules solides en mouvement en suspension dans de l'huile, p. ex. sous forme de bouillie
• C10G 1/08 - Production de mélanges liquides d'hydrocarbures à partir de schiste bitumineux, de sable pétrolifère ou de matières carbonées solides non fusibles ou similaires, p. ex. bois, charbon par hydrogénation destructive avec catalyseurs mobiles

Abrégé

The present invention discloses a method for direct liquefaction of biomass. The method comprises the following steps: (1) mixing a biomass, a hydrogenation catalyst and a hydrogen-donor solvent to prepare a biomass slurry; (2) carrying out a first liquefaction reaction with the biomass slurry and hydrogen gas to obtain a first reaction product; (3) carrying out a second liquefaction reaction with the first reaction product and hydrogen gas to obtain a second reaction product; (4) subjecting the second reaction product to a first gas-liquid separation at a temperature of 290-460 DEG C. to produce a first liquid phase and a first gas phase; (5) subjecting the first gas phase to a second gas-liquid separation at a temperature of 30-60 DEG C. to obtain a second liquid phase, and mixing the first liquid phase with the second liquid phase to obtain a liquid phase mixture; (6) carrying out a first distillation on the liquid phase mixture to obtain a light fraction and a heavy fraction; and (7) carrying out a second distillation on the heavy fraction to separate out a distillate oil and a residue, wherein the light fraction and the distillate oil are final liquid of the liquefaction. By utilizing the method for direct liquefaction of biomass, the obtained final liquid has a high yield and a low solid content of residue.

Classes IPC  ?

• C10G 1/06 - Production de mélanges liquides d'hydrocarbures à partir de schiste bitumineux, de sable pétrolifère ou de matières carbonées solides non fusibles ou similaires, p. ex. bois, charbon par hydrogénation destructive
• C10G 1/00 - Production de mélanges liquides d'hydrocarbures à partir de schiste bitumineux, de sable pétrolifère ou de matières carbonées solides non fusibles ou similaires, p. ex. bois, charbon
• C10G 7/00 - Distillation des huiles d'hydrocarbures
• C10G 45/00 - Raffinage des huiles d'hydrocarbures au moyen d'hydrogène ou de composés donneurs d'hydrogène
• B01D 3/14 - Distillation fractionnée
• B01D 3/10 - Distillation sous vide

Abrégé

The present invention relates to the field of biological energy, in particular to a biomass liquefaction process and fuel oil and chemical raw materials prepared by the same. The biomass liquefaction process comprises the following steps: preparing a slurry comprising a first catalyst and a biomass; performing a first hydrogenation reaction by introducing hydrogen to the slurry to obtain a first stage hydrogenation product; performing a second hydrogenation reaction by adding a second catalyst and introducing hydrogen into the first stage hydrogenation product to obtain a second stage hydrogenation product; and subjecting the second stage hydrogenation product to separation operation to obtain a fuel oil and chemical raw material; wherein the first hydrogenation reaction is controlled to have a reaction pressure of 13-25 MPa and a reaction temperature of 200-350° C., and the second hydrogenation reaction is controlled to have a reaction pressure of 13-25 MPa and a reaction temperature of 380-480° C. The present invention provides a biomass liquefaction process with high reaction efficiency and high liquid yield without coke generation.

Classes IPC  ?

• C10G 1/06 - Production de mélanges liquides d'hydrocarbures à partir de schiste bitumineux, de sable pétrolifère ou de matières carbonées solides non fusibles ou similaires, p. ex. bois, charbon par hydrogénation destructive

Abrégé

A cold-wall reactor for suspension-bed hydrogenation includes a reactor body including a reaction product outlet, cold hydrogen gas inlet and feed inlet. The reactor body includes a housing, surfacing layer and thermal insulation liner. An inner lining cylinder is fixedly arranged inside the reactor body with an outlet connected with the reaction product outlet. A side wall of the inner lining cylinder and an inner side wall of the reactor body define a cavity serving as a first circulation channel. A second circulation channel is arranged on the inner lining cylinder side wall. The inner lining cylinder communicates with the first circulation channel through the second circulation channel. In suspension-bed hydrogenation, material temperature is more uniform, reaction efficiency is improved, materials coking is reduced, thermal insulation liner issues are prevented, and the temperature of the outer wall of the reactor body is lower than the temperature of the medium.

Classes IPC  ?

• B01J 8/00 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés
• B01J 8/18 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés les particules étant fluidisées
• B01J 8/20 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés les particules étant fluidisées l'agent fluidisant étant un liquide
• B01J 8/22 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés les particules étant fluidisées l'agent fluidisant étant un liquide du gaz étant introduit dans le liquide
• B01J 8/28 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés les particules étant fluidisées selon la technique du "lit fluidisé" comportant au moins deux lits fluidisés, p. ex. installations de réaction et de régénération superposés

Abrégé

A thermal barrier coating and a cold-wall reactor including the coating are provided. A second ceramic layer is sandwiched between the conventional two-layer structures of the thermal barrier coating. The second ceramic layer is made of aluminum oxide stabilized zirconium oxide and the content of aluminum oxide does not exceed 30 wt %. The zirconium oxide in the first and second ceramic layer has a tetragonal crystal structure. A cold-wall reactor formed by applying the thermal barrier coating provides advantageous steel hydrogen corrosion resistance in ultra-high temperature. The effective volume of the hydrogenation reactor is fully used, overcoming the problem that the thermal insulation liner is easily damaged and causes local overheating of the reactor wall, as well as eliminating potential safety hazards of reactor wall local stress concentration caused by expansion and contraction of the liner cylinder attachment member.

Classes IPC  ?

• B01J 19/02 - Appareils caractérisés par le fait qu'ils sont construits avec des matériaux choisis pour leurs propriétés de résistance aux agents chimiques
• B01J 8/18 - Procédés chimiques ou physiques en général, conduits en présence de fluides et de particules solidesAppareillage pour de tels procédés les particules étant fluidisées
• C04B 35/48 - Produits céramiques mis en forme, caractérisés par leur compositionCompositions céramiquesTraitement de poudres de composés inorganiques préalablement à la fabrication de produits céramiques à base d'oxydes à base d'oxydes de zirconium ou d'hafnium ou de zirconates ou d'hafnates
• C04B 35/622 - Procédés de mise en formeTraitement de poudres de composés inorganiques préalablement à la fabrication de produits céramiques
• C09D 1/00 - Compositions de revêtement, p. ex. peintures, vernis ou vernis-laques, à base de substances inorganiques
• C09J 1/00 - Adhésifs à base de constituants inorganiques
• C09D 7/61 - Adjuvants non macromoléculaires inorganiques
• C09J 7/29 - Matériau stratifié
• C08K 3/22 - OxydesHydroxydes de métaux

Abrégé

A suspended-bed hydrogenation catalyst and a regeneration method are disclosed. A composite support comprises a semi-coke pore-expanding material, a molecular sieve and a spent catalytic cracking catalyst. The hydrogenation catalyst for heavy oil is obtained through mixing the semi-coke pore-expanding material, the molecular sieve and the spent catalytic cracking catalyst, followed by molding, calcining and activating, and then loading an active metal oxide to the composite support. According to the composite support, a macropore, mesopore and micropore uniformly-distributed structure is formed, so that full contact between all ingredients in the heavy oil and active ingredients in a hydrogenation process is facilitated, and the conversion ratio of the heavy oil is increased. The hydrogenation catalyst integrates adsorption, cracking and hydrogenation properties. According to a regeneration method, the loading performance of an active-metal-loaded support in a spent hydrogenation catalyst cannot be destroyed.

Classes IPC  ?

• B01J 29/14 - Cuivre ou métaux du groupe du fer
• B01J 29/16 - Zéolites aluminosilicates cristallinesLeurs composés isomorphes du type faujasite, p. ex. du type X ou Y contenant de l'arsenic, de l'antimoine, du bismuth, du vanadium, du niobium, du tantale, du polonium, du chrome, du molybdène, du tungstène, du manganèse, du technétium ou du rhénium
• B01J 29/46 - Métaux du groupe du fer ou cuivre
• B01J 29/48 - Zéolites aluminosilicates cristallinesLeurs composés isomorphes du type pentasil, p. ex. types ZSM-5, ZSM-8 ou ZSM-11 contenant de l'arsenic, de l'antimoine, du bismuth, du vanadium, du niobium, du tantale, du polonium, du chrome, du molybdène, du tungstène, du manganèse, du technétium ou du rhénium
• B01J 29/80 - Mélanges de différentes zéolites
• B01J 29/90 - Régénération ou réactivation
• B01J 35/02 - Catalyseurs caractérisés par leur forme ou leurs propriétés physiques, en général solides
• B01J 35/10 - Catalyseurs caractérisés par leur forme ou leurs propriétés physiques, en général solides caractérisés par leurs propriétés de surface ou leur porosité
• B01J 37/00 - Procédés de préparation des catalyseurs, en généralProcédés d'activation des catalyseurs, en général
• B01J 37/06 - Lavage
• B01J 37/08 - Traitement thermique
• C10G 49/04 - Traitement des huiles d'hydrocarbures, en présence d'hydrogène ou de composés donneurs d'hydrogène, non prévu dans un seul des groupes , , , ou caractérisé par le catalyseur utilisé contenant du nickel, du cobalt, du chrome, du molybdène ou du tungstène, ou leurs composés
• C10G 49/08 - Traitement des huiles d'hydrocarbures, en présence d'hydrogène ou de composés donneurs d'hydrogène, non prévu dans un seul des groupes , , , ou caractérisé par le catalyseur utilisé contenant des alumino-silicates cristallins, p. ex. des tamis moléculaires
• B01J 38/02 - Traitement thermique
• B01J 38/06 - Traitement avec un gaz ou une vapeurTraitement avec des liquides vaporisables au contact du catalyseur épuisé avec de la vapeur d'eau
• B01J 38/72 - Régénération ou réactivation des catalyseurs, en général comprenant la séparation de particules différentes